由于该结构对称分布，因此只需建1 /2的三维模型来进行整体模型的受力分析。用有限儿软件AB软件建立乙二醇蒸发器三维模型，其网格划分如图2所示。图2乙二醇蒸发器的1/2三维模型及其网格划分，根据计算要求，以内筒设计压力0. 2MPa为载荷进行计算。筒体内表面施加0. 2MPa的压应力时一，根据力的平衡原理，右侧截面施加的拉应力为3. 95MPa，上端面施加的应力为4. 32MPa 。

乙二醇蒸发器miser应力分布云图，从图3可以看出:筒体与筒体连接部位的结构不连续，产生了较高的应力集中;最大应力强度发生在两筒体的连接处，其值为112. 2MPa。根据JB /T 4732盛995 对筒体与筒体连接部位进行应力分析与强度校核。应力评定准则为:一次局部薄膜应力PL1.SS‑,一次局部薄膜应力加一次弯曲应力PL+P。一次总体薄膜应力评定均合格，最大值为34. 6MPa ，在结构不连续处(即应力最大处)沿厚度方向取路径P1进行应力线性化。由应力线性化数据可知:一次局部薄膜应力P,. = 42. 1495 MPa <1.5S‑, =183MPa，符合强度要求;一次局部薄膜应力加一次弯曲应力PL + P,, =48. OMPa < 1. SS‑, _183 MPa，符合强度要求。

受不同内压时一的应力评定与校核   

  在保证其他参数不变的情况下，通过改变内压计算该筒体所能承受的极限载荷。将内压从0. 2MPa增至0. 7 MPa，研究应力强度随内压的变化规律，并对其进行线性拟合(图4)。由图4求出满足强度要求的极限载荷为0. 77MPao结论  内压为0. 2MPa时一，一次局部薄膜应力为3342.1 MPa，一次局部薄膜应力加一次弯曲应力为48. OMPa，均满足强度要求。3.2通过改变内压计算得到满足强度要求的极限载荷为0. 77 MPa 。